气体A与液体B的反应为不可逆反应,对A为一级,对B为零级,已知三种情况下反应速率常数k,液侧传质系数k_L,组分A在液相中的扩散系数D_AL以及液相体积与液膜之比α值如下: 

试分别计算这三种情况下的增大因子和有效因子值,并对计算结果进行比较与讨论。

在机械拌釜中于0.891Mpa及155℃等温下用空气氧化环已烷.液相进料中环已烷浓度7.74kmol/m³,氧含量为零.液体与空气的进料量分别为26.76m³/h和161m³/h,要求出口的液体中环已烷浓度为6.76kmol/m³,假定气相及液相均呈全混流,气相阻力可忽略不计,试计算所需的反应体积。 
已知数据:该反应对氧及环已烷均为一级,操作条件下的反应速率常数k=0.2m³/mols,氧的溶解度=1.115×10^-4kmol/m³.液侧传质系数k_L=0.416cm./s,比相界面积=6.75cm^-1,气含率εG=0.139,氧在液相中扩散系数D_AL=2.22×10^-4cm²/s

在充填直径为4mm的Pd-Al₂O₃催化剂的滴流床反应器中,于0.1013Mpa,50℃等温下进行α-甲基苯乙烯加氢反应,液相进料α-甲基苯乙烯的浓度为4.3×10^-4mol/cm³;床层入口处纯氢及液体的线速度分别等于12cm/s和1cm/s;若液相中α-甲基苯乙烯转化率为90%;试计算床高,假定气相和液相均呈活塞流,且床层压力降可忽略不计.已知数据:该反应对氢为一级,对α-甲基苯乙烯为零级,操作条件下,基于床层体积计算的数据如下:k=16.8 s^-1;k_La_L=0.203s^-1;k_LSa_S=0.203s^-1;氢在催化剂中的有效扩散系数=1.02×10^-6cm²/s;氢在液相中的溶解度系数=0.6cm³气/cm³液;床层孔隙率ε=0.42。